角膜接觸鏡中的矢高
角膜接觸鏡中，矢高（又稱垂度）是鏡片後表面幾何中心到鏡片直徑平面之間的垂直距離。
矢高保持鏡片直徑不變，增大基弧（鏡片變平坦）可降低矢高，反之，則可增加矢高。同樣，保持基弧不變，增加鏡片直徑，可以使矢高增大而使配適變得陡峭，相反可使鏡片配適平坦。
一般來說，增加矢高使配適變緊，降低矢高使配適變松，深刻理解矢高對配適的影響，可以準確的把握鏡片配適的評估和調整。
不同矢高鞍形索網受力性能介析
簡介
索網結構體系的特點， 並對不同矢高下， 面荷載改變時索網結構受力性能進行了分析 ， 得出影響索網結構的剛度關鍵因素。
預應力鞍形索網結構是由相互正交且曲率相反的兩組鋼索直接疊交， 而形成的一 種負高斯曲率的曲面懸索結 構 ，兩組索中，下凹的承重索在下，上凸的穩定索在上， 兩組索在交點上連線。預應力鞍形索網曲面形式複雜多樣，千 姿百態，結構簡潔明快，擋光率低，非常適宜做玻璃採光頂的屋面結構。
預應力鞍形索具有良好的形狀穩定性和剛度，但是需要較大截面的邊緣構件以保證強度和剛度要求， 因此邊緣 構件的合理設計成為是否採用這種體系的關鍵。目的在於通過變化各種參數，分析索網結構的內力、變形及支座反力，找出既滿足剛度和強度要求， 又使得支座反力較小的合理的結構形式， 為邊緣構件的設計服務， 以期能夠使預應 力鞍形索網作為玻璃採光頂理想的屋面結構 。
總結
1）增大索的預應力，結構的豎向位移基本沒有變化。說明只增大索的預應力不但不會增加結構的剛度 ，反而會加大索的內力 ，並且造成支座反力的增加。
2）索的預拉力的變化對於結構的內力和支座反力影響很大 。
3）索結構的截面面積對於剛度具有較大的影響 ，而預應力值在保證上部結構穩定索拉力不退出工作的前提下對於結構的剛度影響不大 。
4）當穩定索有一部分為零退出工作時，結構的剛度會突然降低。因此只要保證在受荷下結構的穩定索不退出工作，結構的剛度是一定的。
5）對於矢高為1。5m 時 ，矢跨 比為1：20 ，索的拉力往往小於（1/3） F， 說明索的強度沒有充分利用。而決定索 的截面的增加是因為結構的剛度不夠，因此說矢高為1。5M時，結構的剛度起控制作用。
6）矢高為2。0M 的索網結構剛度適中，一般當索的拉應力約等於6=464。4MPa 時， 索的撓度也臨近極限值。說明其剛度和強度同時起控制作用。
7）矢高為2。5m的索網結構剛度較好，是以索的最拉應力來選擇截面。而此時， 索的撓度遠離極限值。因此其強度起控制作用 。
漸進多焦點鏡片表面初始矢高模型的設計
漸進多焦點鏡片的面形設計是在鏡片表面初始矢高模型基礎之上進行的，設計的關鍵在於鏡片子午線曲線的選擇。通過對漸進多焦點鏡片的漸變區面形分析，對鏡片變化的曲率中心的方位準確定向，分析了曲率漸變對鏡片像散和稜鏡度的影響，提出了一種採用漸開線作為漸進多焦點鏡片子午線曲線的設計思路，並建立了基於漸開線作為漸變區子午線的漸進多焦點鏡片表面初始矢高模型。
設計思路
漸進片個性化的設計正是為解決人眼遠近視場的需要，代替人眼部分調節功能，減輕用眼疲勞而產生的。漸進多焦點鏡片設計要求：
1）足夠大的有效可視區，人眼方便聚焦追蹤遠近視場；
2）視近區向視遠區過渡儘可能平緩，不產生鏡度突變和像跳；
3）周邊像散儘可能小，使用者比較容易適應。
漸進片設計的改進就是要在上述幾組互相矛盾的要求之間調整這些參數的倚重程度，設計者往往根據
佩戴者的需求在各個參數之間取得平衡。
面形設計
漸變多焦點鏡片的主要特徵是：上方的視遠區和下方的視近區屈光力固定，基本無明顯像差存在。上下之間有一段屈光力連續變化的過渡區域，該鏡片區域即稱為漸變區。在該區域，鏡片屈光力的逐漸增加，域的中間部分稱為“漸變槽（通道“”，即為視覺的可用部分。
理想的漸進多焦點面型結構應該是：視遠區和視近區均為球面面形，形成穩定的鏡度；中間過渡部分面形是鏡片曲率半徑從視遠到視近的逐漸變化形成的，從而達到鏡度漸變。
主要的設計方法如Maitenaz方法、Steele法、Winthrop法等，這些方法的關鍵在於對子午線曲線的最佳化，而忽略了對鏡片變化的曲率中心的方位和曲率位移變化率即曲率變化坡度的分析，也沒有考慮曲率漸變對鏡片稜鏡度的影響。眾所周知：漸變區曲率連續變化，如果曲率中心的指向不確定，鏡片曲率大小和面形都不能確定，且人眼球捕捉物體聚集時眼球移動方位不確定；曲率位移的非線性變化率將直接造成人眼觀察視場暈眩；還有不合理稜鏡效應造成視場變化產生像跳等。這些都是與漸進多焦點設計要求相違背的。建立一種漸進多焦點鏡片面型模型，分析漸進多焦點鏡片的視區面形和漸變區像散等問題很有必要。
力學性能分析
特點
在鋼結構施工中，結構中存在初始缺陷是不可避免的。採用通用有限元分析軟體 ANSYS，建立 3 組分析模型，分別在鋼樑側向彎曲矢高偏差滿足相關技術標準規定以及超出限值 4 倍的情況下，對蓋板加強型節點和傳統節點進行對比分析。結果表明： 在節點域內加設蓋板，不僅能提高結構的剛度、屈服承載力和極限承載力，且能降低鋼樑側向彎曲矢高偏差所帶來的不利影響。
作用
自 1994 年北嶺地震和 1995 年阪神地震後，各國學者紛紛提出多種新型鋼框架節點連線方式，目的在於提高鋼框架結構的安全性能和抗震能力。其中，蓋板加強型節點是鋼樑上、下翼緣和鋼柱連線處加焊蓋板，從而迫使塑性鉸在遠離節點域的鋼樑處形成，以提高鋼框架節點的耗能能力，避免在鋼柱翼緣處發生屈曲。另外，在鋼框架結構施工過程中，難以避免存在如殘餘應力、鋼樑側向彎曲矢高等初始缺陷，這將直接影響結構的安全性能和工作性能。因此，利用大型通用有限元分析軟體 ANSYS，分別在鋼樑側向彎曲矢高偏差滿足相關規定以及超出限值 4 倍的情況下，對蓋板加強型節點與傳統節點進行對比分析，研究加設蓋板對改善鋼樑帶缺陷的鋼框架節點工作性能的作用。
闡述
在鋼樑側向彎曲矢高偏差滿足《規範》規定以及超出《規範》限值 4 倍的情況下，通過對蓋板加強型節點和傳統節點進行對比分析，所得主要結論如下：
1) 不考慮鋼樑側向彎曲矢高偏差的情況下，在鋼樑上、下翼緣和鋼柱連線處加焊蓋板，能顯著提高鋼框架節 點的工作性能，其中屈服承載力提高12。 9% ，極限承載力提高 22。 8% 。
2) 當鋼樑側向彎曲矢高偏差為《規範》限值時，與不考慮缺陷的試件相比，傳統節點和蓋板加強型節點的工作性能皆有所削弱，但所帶來的影響均小於 5% ，證明了《規範》所規定限值能確保結構擁有足夠的承載力和安全性能。
3) 在鋼樑側向彎曲矢高偏差超出《規範》規定限值 4 倍的情況下，傳統節點和蓋板加強型節點的工作性能有明顯的下降，傳統節點的屈服承載力和極限承載力分別降低 22% 和 21。 6% ，而蓋板加強型節點的下降幅度僅為前者的 62。 7% 和 70。 8% 。另外，通過 Mises 應力分布曲線可知： 缺陷超出《規範》要求 4 倍的傳統節點樑柱連線處應力峰值顯著提高18。 9% ，而蓋板加強型節點上升幅度僅為前者的70。 1% 。因此，在節點域內加設蓋板，能明顯降低該缺陷造成的不利影響。
