塑性變形的力學原理
正文
從認定塑性變形體為均質連續體出發,依據巨觀的實驗結果,研究變形體內的應力、應變以及它們和變形溫度、速度等條件之間的關係(見金屬塑性變形)。應力-應變曲線 在材料試驗中,常用圓棒受拉,短柱受壓,薄壁管受扭轉,以測定負載和變形的關係;然後分別算出單位面積上的負載(稱為應力,常用σ表示)和單位長度的變形(稱為應變,常用ε表示)。材料的σ和ε間的對應關係稱為應力-應變曲線(σ-ε曲線)。最常用的試驗是試樣受拉時,由原始長度l0增加到l,常稱比值

對於小變形量,用工程應力-應變曲線即可;而對於大變形量,需用真應力-應變曲線。在一次受拉試驗中,我們可以得到材料的特徵性的σ-ε曲線,此外,還可以得到材料的屈服應力(σs)、斷裂應力(σb)、截面收縮率(ψ%)、延伸率即伸長率(δ%)和彈性模量(E)等特性指標。
常用σs作為材料塑性變形時的抗力,ψ%和δ%為其承受塑性變形的能力(塑性指標)。但對塑性加工而言,由於變形量大、變形條件複雜,所以上述指標值不能直接套用,而只能表示某個可以單獨測定的條件(如溫度、變形速率等)對變形抗力和塑性指標的影響。因此我們常用σ0來表示材料在簡單應力狀態條件下的變形抗力,用σ表示在某個複雜條件下的變形抗力;在高變形速率的實驗中,由於σs和σb難於分別測定,所以有時也用σb的變化來代表變形抗力的變化。
塑性加工總是在複雜的應力狀態條件下實現的。早在1911年卡門(T.von Karman)就用實驗證明在高流體靜壓力下,通常認為是“脆性的”花崗岩可以有相當大的塑性變形。但是從一個簡單的試驗結果出發來定量地描述各種加工條件下的塑性指標,是很困難的;因而必須用接近於加工條件的方式進行實測,測得的數值稱為塑性加工性指標(見金屬塑性加工)。我們用塑性變形條件來計算應力狀態條件對於變形抗力的影響。
複雜應力下的塑性變形 有兩個論題:如何用最簡化的數學語言敘述複雜應力狀態?在這樣的背景下如何敘述進入塑性變形狀態的條件?
應力狀態條件 取均質連續體內一點(或不考慮力分布的單元體)作受力分析的對象,則可證明存在著一組唯一的三維直角坐標系,不論外部的作用力如何分布,在此系內沿坐標面在單元體上的切應力為零。此坐標系稱為主坐標系,垂直於坐標面的正應力稱為主應力,常用σ1、σ2、σ3表示。這樣,任何複雜的受力情況總可用圖1所示的情況之一來表示。

洛德(W.Lode)於1926年,泰勒(G.I.Taylor)和奎尼(H.Quinney)於1931年,萊塞爾斯(J.M.Lessells)和麥格雷戈(C.W.MacGregor)於1940年以及戴維斯(E.A.Davis)於1945年分別用不同的方法通過實驗對上述兩種條件進行了驗證,證明米澤斯條件更符合實際;同時,二者相差不超過15.5%。由於特雷斯卡條件在數學上比較簡單,所以也常被使用。
簡單應力下的塑性變形 影響變形抗力的因素主要有應變硬化、應變速率和變形溫度等。
應變硬化 隨著塑性變形量的增加,繼續變形所需應力增加,這種現象叫做應變硬化或加工硬化,是塑性變形時的重要現象之一。常用變形過程中的每一瞬間的真應力(σ)和同一時刻的真應變(ε)的函式關係σ=f(ε),表示應變硬化,有時稱σ=f(ε)為塑性曲線。塑性曲線的形狀與材料種類、變形溫度有關。在很多情況下,塑性曲線可以用冪函式σ=Kεn近似地表出(圖2)。式中K為強度因數,單位為kgf/mm2,n為應變硬化指數。




A.Nadai,Theory of flow and fracture of Solids,McGraw-Hill, New York,1950.
G.Dieter,Mechanical Metallurgy,2nd ed.,McGraw-Hill,New York,1976.