60CrMnA

60CrMnA

牌號:60CrMn 執行標準:GB/T 密度:7.85

基本信息

鋼材名稱:彈簧鋼
牌 號:60CrMnA
執行標準:GB/T 1222-1984
密 度:7.85 cm/g*3

特性及適用範圍

60CrMnA彈簧鋼較高強度、塑性和韌性,淬透性較好,過熱敏感性比錳鋼低、比矽錳鋼高,脫碳傾向比矽錳鋼小,回火脆性大。故應選擇合適的回火溫度和冷卻速度;一般在淬火併中溫回火狀態下使用60CrMnA用於車輛、拖拉機工業上製作負荷較重、應力較大的板簧和直徑較大的螺旋彈簧。

化學成份

碳 C :0.56~0.64

60CrMnA60CrMnA
矽 Si:0.17~0.37
錳 Mn:0.70~1.00
硫 S :≤0.030
磷 P :≤0.030
鉻 Cr:0.70~1.00
鎳 Ni:≤0.35
銅 Cu:≤0.25

力學性能

抗拉強度 σb (MPa):≥1225(125)
條件屈服強度 σ0.2 (MPa):≥1078(110)
伸長率 δ5 (%):≥9(供參考)
斷面收縮率 ψ (%):≥20
硬度 :熱軋,≤321HB;冷拉+熱處理,≤321HB

熱處理規範及金相組織

熱處理規範:淬火830~860℃,油冷; 回火460~520℃。
交貨狀態:熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態交貨,冷拉鋼材以熱處理狀態交貨。

焊接工藝

氬弧焊對焊工藝

為了減小電極的消耗,選擇直流正接進行線材的對焊試驗,即選用直流電源,線材接電源的正極,鎢極接電源的負極。
含1%或2%氧化釷的鎢極發射電子效率高,電流承載能力好,且抗污染性能好,引弧容易並且電弧比較穩定。為了便於操作,選擇直徑為2 mm的較細的釷鎢極,並且電極前端磨尖。
由於氬氣較低的電弧電壓特性對於薄板和線材的手弧焊特別有益,因此選擇氬氣做保護氣體。
試驗選用直流手工氬弧焊機,焊接前,將鋼絲兩端頭仔細磨平,為防止焊點產生氣孔,用丙酮將端頭油污清洗乾淨。將兩端磨平的線材放在平整潔淨的對正板上,使兩端頭對正,接頭處不留間隙,用壓鐵壓住接頭兩側。將線材接焊機正極,鎢極接負極,分別將電流調至20 A,15 A,10 A,8 A進行焊接。焊接時,在接頭旁邊引燃點弧並使之燃燒穩定,將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化後迅速將電弧熄滅,同時輕微施加頂鍛力,冷卻後即完成焊接過程,焊接過程中不使用填充焊絲。
試驗發現,當焊接電流為20 A時,電弧燃燒劇烈,接頭處金屬飛濺嚴重,焊點塌陷嚴重。當電流調至15 A時,電弧燃燒較平穩,熔池飛濺少,但焊縫仍有塌陷。但電流降至10 A時,引弧容易,電弧燃燒穩定,焊縫處沒有塌陷現象。圖2為焊接電流10 A時,用數位相機在Leica MZ6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀。可以看出,接頭的圓柱度較好,將其打磨後能滿足線鋸的要求。當電流調至8 A以下時,引弧困難且電弧不穩定,難以完成焊接過程。

焊接接頭試驗

由於60CrMnA鋼具有過熱傾向,因此焊接熱影響區對接頭的力學性能影響很大。直徑0.7 mm的65Mn鋼絲經氬弧焊對焊後接頭處非常硬脆,輕輕折彎焊點處,就會在熔合線或焊縫處脆斷,斷口呈明顯的脆性斷裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區組成,沿接頭軸線測試從焊縫中心至母材各個區域的顯微硬度。測量結果表明,從母材到熱影響區及焊縫中部,顯微硬度急劇增加,焊縫中部硬度達HV 1 060,這說明熱影響區及焊縫中部生成了硬脆組織。對於這種具有硬脆組織的接頭,為了提高其韌性和塑性,降低其硬度,獲得硬度、強度、塑性和韌性的適當配合,必須對焊接接頭進行適當的回火處理。熱處理後,應將熱影響區的脆性消除,同時應能使母材保持一定的強度和彈性。回火在箱式電阻爐內進行,回火工藝見表1。將回火後的鋼絲焊接接頭處仔細打磨,使其直徑與母材直徑大致相等,再在WE-50拉伸試驗機上進行拉伸試驗。每種回火處理的試樣取三根,取其拉力的平均值。
由試驗可以看出,330℃以上熱處理後,母材彈性基本消失,且斷裂均發生在母材處,而不發生在焊點及其熱影響區,這說明熱處理後雖然熱影響區的脆性完全消失,但母材的強度被大大削落(經試驗,所用母材的抗拉強度為1 663 MPa)。260℃保溫10 min時,雖然材料彈性基本不變,但熱影響區的脆性不能消除。當加熱溫度為280℃,保溫10 min時效果最好,熱影響區的抗拉強度只比母材降低20%左右,而母材的彈性消失較小。將280℃回火處理的焊頭沿軸線方向測試縱剖面上各個區的顯微硬度,發現焊縫處的最高硬度值降低到HV 500左右,比未處理時的硬度降低大約1倍。 焊好的環形鋼絲不但應能滿足一定的強度和彈性要求,而且具有一定的疲勞強度.

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