鈍化電位與佛萊德電位
鈍化電位與佛萊德電位不同，前者是金屬從活態轉變到鈍態時的特徵電位，而後者是金屬從鈍態轉變成活態時的特徵電位，但兩者有時很接近。
陽極鈍化電位
陽極鈍化電位對黃銅表面鈍化膜半導體性能的影響
目的：研究黃銅在不同陽極鈍化電位下形成的鈍化膜的半導體性能 。
方法：通過動電位極化曲線獲取黃銅在硼酸鹽緩衝溶液中的維鈍電位區間，並選取3個鈍化電位值對黃銅進行鈍化處理，採用電化學阻抗譜和Mott-Schottky半導體理論研究陽極鈍化電位對鈍化膜半導體性能的影響，並進一步利用PDM模型進行點缺陷擴散係數的計算 。
結果：黃銅在硼酸鹽緩衝溶液中有明顯的鈍化區間，不同鈍化電位對應的Mott-Schottky直線斜率均為負值，且點缺陷擴散係數均為10－14數量級。隨著陽極鈍化電位的正移，鈍化膜的阻抗值不斷增加，受主密度降低，平帶電位變小，空間電荷層厚度增加。結論黃銅在不同鈍化電位下形成的鈍化膜均表現出p型半導體的特性，膜中載流子以空穴為主，隨著陽極鈍化電位的正移，鈍化膜的導電性能變差，耐蝕性能增強，對基體的保護作用更好 。
1)動電位極化曲線表明，黃銅在硼酸鈉緩衝溶液中呈現明顯的鈍化行為，維鈍區在0～0.7V，範圍較寬，此時金屬表面可能形成較為緻密的鈍化膜 。
2)電化學阻抗測試結果表明，隨著陽極鈍化電位的正移，膜阻抗值不斷增加。Mott-Schottky分析結果表明，黃銅在不同鈍化電位下形成的鈍化膜層均表現出p型半導體的特性，膜中載流子以空穴為主，隨著鈍化電位的正移，曲線線性部分斜率增大，受主密度降低，平帶電位變小，耐蝕性能提高 。
3)採用PDM模型計算點缺陷擴散係數的結果表明，不同陽極鈍化電位下形成的鈍化膜的陽離子空位擴散係數為10－14數量級，隨著鈍化電位正移，空間電荷層厚度增加，鈍化膜的導電性能變差，對金屬基體的保護作用更好 。
縫隙腐蝕再鈍化電位
縫隙腐蝕再鈍化電位易和縫隙腐蝕臨界電位V的測定
步驟1：是試樣浸漬後從自腐蝕電位E出發，每升1mV維持1min。為使縫隙腐蝕充分進行，流經試樣的電流爪(500μA)附近時，維持30min。步驟2：繼之，在步驟3中，以步驟l相同的法下降電位，當電流降至人(50μA)時，再以每降01mV維持60mni的緩慢速度降低電位。步驟4：當電流變負且不再有正向增加的電位值即為E。
以恆電位法測定V ，恆定時間20h。每一實驗電位下實驗6個縫隙試樣。為了比較，光滑試樣將在正向掃描至100μA的電位值作為孔蝕電位E輔助電極為鉑電極，參比電極為332型飽和甘汞電極(SCE)。用光學顯微鏡確認是否產生縫隙腐蝕 。
實驗與討論
測定獲得的E電位一電流曲線，隨電位正移，電流逐漸增加，在500μA處恆電位流經試樣的電流值逐漸增大，表明縫隙腐蝕正在進行。電位負移時，電流逐漸下降，當電位降至某值，電流逐漸降到零進而為負值，且在lh恆電位期間無增加傾向，說明此時縫隙腐蝕發生了再鈍化。取此時電位-900mV再鈍化電位E。為了驗證上述結果，在0.5mol/L NaCl中在E附近用恆電位法測試了縫隙腐蝕臨界電位V，縫隙腐蝕開始的時間隨試樣電位變負而增加，在10 s以後縫隙腐蝕下限電位約為-900mV，與E值基本一致。證明工業純Al與不鏽鋼一樣，E值與V一致。說明E不依賴縫隙腐蝕進行情況或測定方法，是縫隙腐蝕的特徵值 。
恆電位-850mV時，電流單調上升，表明縫隙腐蝕在進行。在-900mV開始時，電流緩慢下降，繼之又增加，說明縫隙腐蝕經過一段時間誘導後發生。在比E值負的一950mV時，電流徐徐下降，抑制了腐蝕發生 。
25℃時Cl 濃度與E和孔蝕電位E的關係。隨著Cl 濃度增加，E和E負移，且Cl 濃度愈高愈易誘發縫隙腐蝕和小孔腐蝕。在相同Cl 濃度下，E比E負約100mV，說明縫隙腐蝕比小孔腐蝕更為敏感 。
結論
(1)不鏽鋼的縫隙腐蝕再鈍化電位E的測定方法，也適用於工業純AI。E與縫隙腐蝕的下限電位V相一致，故E作為縫隙構造的特徵值，可以判斷破壞性縫隙腐蝕電位範圍 。
(2)工業純Al的E比孔蝕電位瓦負約100mv，縫隙腐蝕在工業純Al更易發生 。
