概述
象達水電站，原名朝陽水電站，是蘇帕河“一庫五級”開發的第二級水電站。電站採用引水式開發，設計引用流量21m3/s，裝設兩台2萬kW水輪發電機組，保證出力1.85萬kW，年發電量1.68億kW.h，年利用小時數4200h。
設計
根據《水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準》（DL 5180─2003）和《防洪標準》（GB 50201—94）的規定，樞紐工程等別為四等小（1）型工程，其永久性主要水工建築物（攔河閘及引水發電建築物）為4級；次要水工建築物和臨時性水工建築物為5級。設計洪水標準為50年一遇，流量320m3/s；校核洪水標準為500年一遇，流量589 m3/s；壩下 消能防沖標準為20年一遇，流量220 m3/s。
象達水電站樞紐區地震動峰值加速度為0.3g，相應的地震基本烈度為Ⅷ度。電站2004年11月19日開工，經過參建各方的共同努力，2006年10月31日1#機組成功併網發電，2006年11月20日2#機組成功併網發電。 主體工程概況：
首部樞紐
壩址河道總體流向S20°W，向SE方向微凸；河床寬10m～15m，枯季河水已被導流洞引走。原地形為基本對稱的“V”型谷，現左岸因曾開採茄子山電站石料，形成兩級台地，左岸岸坡平均坡度約20°；右岸岸坡上緩下陡，高程1716m以下地形陡峻，自然坡度45°～52°，1716m以上地形較緩，自然坡度15°～33°。壩址兩岸自然山坡穩定。壩址下伏基岩均為燕山晚期中粗粒二雲花崗岩，微風化～新鮮岩石，岩質堅硬。壩基（肩）部位無Ⅱ、Ⅲ級結構面通過，岩體較完整，節理多為陡傾，傾向下游的緩傾斷層及擠壓帶、節理等結構面均未見發育，壩基（肩）不存在不利結構面或不利結構面組合，因此壩基抗滑穩定條件較好。
象達電站首部閘壩首部樞紐的主要建築物基礎均建在弱風化花崗岩上，兩岸地下水埋深較淺最大壩高16m，水頭14.9m，屬低壩。根據規範規定，帷幕灌漿範圍內岩石單位吸水率採用ω=5Lu。根據已建工程實例，帷幕深度取為0.7倍壩前水頭即可滿足要求。壩基部分設計一排帷幕灌漿孔，孔距1.5m。
首部樞紐建築物為4級水工建築，根據《水閘設計規範》，水閘閘下採用底流式消能，消能防沖設計洪水標準取20年洪水重現期，流量Q=220m3/s。下遊河道渠化後，設計工況下河道正常水深約為2.5m。經計算得：躍後水深為5.159m，消力池深度1.385m，水躍長度27.244m，所需消力池長度27.335m。尾水深度小於躍後水深，因此採用下挖式消力池消能，設計取用消力池深度1.5m，消力池長度30m，按反坡短護坦式消能設計護坦，護坦後段15m採用 1:10反坡布置，滿足消能條件又利於泥沙順利排除。
引水建築物
規劃階段初選的象達電站引水系統布置在左岸，為無壓引水同壓力引水相結合的布置方式。攔河壩址～下游乾寨凹溝長約4.5km的河段左岸山坡相對平緩，大的沖溝較少，該段採用明渠引水，渠線位置按0.2%的坡度順施工公路布置於公路內側。乾寨凹溝～廠址河段左岸沖溝發育，且河道向東轉了一約90°的大彎，該段採用有壓引水，並在明渠末端設定一調節池。
目前茄子山至象達的順河公路已利用了規劃方案擬定的4.5km明渠位置，公路已全線貫通通車使用。在路旁增開渠道要對沿線大面積邊坡進行重新開挖和保護，工程建設對已建公路將產生破壞和較大影響。明渠設於路旁也存在防護和運行安全的問題。同時，明渠引水方案在渠線上必須布置3個較大跨箐渡槽，引水線路較壓力引水方案長。結合廠（壩）址位置比選，引水方案修改為壓力引水布置設計。引水系統布置於蘇帕河左岸，採用隧洞～一管二機供水形式，由壩式進水口、引水隧洞、阻抗式調壓室、壓力鋼管及鋼岔管組成。壓力引水隧洞布置在左岸山體內，引0+000m~0+105.4m段通過壩後平緩地段，採用明挖埋管結構。調壓井布置於廠址紅土坡村後山。壓力管道採用明管外包混凝土沿山脊敷設，通過岔管分成兩岔進入廠房。
電站進水口閘室緊鄰閘室左側，閘室置於弱風化基岩上，閘室尺寸（長×寬×高）15.4m×7.4m×11m，斜置攔污柵，傾角75°，攔污柵（數量—寬×高）1─5m×7m，河道漂浮物來源僅為茄子山電站至壩址河段和區間支流洋菸河，來污量不大，採用人工清污方式。閘室底板高程1699m，頂高程1708.5m。進水口前設攔沙坎，坎頂高程1701.5m，較進水口底板和閘室底板均高出2.5m，防止推移質泥沙進入隧洞。柵槽後閘室漸變接事故檢修閘門，採用平板鋼閘門，孔口尺寸3m×3m，閘門使用液壓啟閉機啟閉，閘體上部設啟閉機室。
引水隧洞布置引水隧洞沿線地形起伏大，沿線沖溝較發育，主要有7條切割較深的大沖溝，普遍為常年流水沖溝，雨季有季節性洪水。隧洞沿線穿過的岩層均為花崗岩，其中前段和中段為g53(4)的中粗粒二雲母花崗岩，後段為g33～g42的黑雲母花崗岩及二雲花崗岩。岩質堅硬、以塊狀結構為主。隧洞圍岩以微風化～新鮮岩石為主，進出口和埋深較淺洞段為弱風化，斷層破碎帶和擠壓帶、節理密集帶風化較深。
隧洞全長6655.981m，底坡在樁號引5+200.000之前為3.5‰，之後為11‰。底坡採用分段布置的原因是樁號引4+132和引6+342之間的隧洞段長約2200m，沿線山體雄厚，埋深較深，無布置施工支洞的地形條件，為滿足在引4+132附近布置施工支洞的要求，調緩前段隧洞的底坡，便於4#施工支洞的布置。
隧洞內徑通過動能經濟比較確定為3.0m。採用素混凝土及鋼筋混凝土襯砌型式，襯砌厚度0.3m～0.5m。
調壓井置於紅土坡村後山，位於較完整山脊上，調壓井井筒附近寬約20m～30m的地段地形較平緩，自然坡度約15°，東西兩側地形較陡。調壓井所在山脊地形較完整，未發現鬆動變形跡象，自然邊坡較穩定。據鑽孔揭示：在井筒中上段(1687m高程以上) 為全風化段，全風化下限埋深達43.6m，呈粉質土砂、粉質土礫狀，結構鬆散，為極不穩定的Ⅴ類圍岩；井筒下段（1687m高程以下）強風化花崗岩，下限埋深達59.4m，為不穩定的Ⅳ類圍岩，強、弱風化岩體較破碎，分別為碎裂、鑲嵌碎裂結構，岩體完整性較差，調壓井底板基本上為弱風化岩石。井筒段無較大的斷層通過，地下水位埋深約45m。
象達電站調壓井鋼管道沿線山坡自然坡度27°～36°，山坡地形較完整，未見鬆動變形的跡象，自然山坡較穩定。地表均為第四系鬆散層所覆蓋，植被差，多為厚0.2m～0.4m的鬆散耕植層，其下為殘坡積層（Qedl）所覆蓋，厚一般2.5m～7m，成分為褐紅色含礫粉質粘土、粘質礫砂，稍密～中密，多具可塑性；下伏全風化花崗岩，散體結構，呈粉質土砂，粉質土礫狀，強風化岩體垂直埋深10m～65m。鋼管道下段（高程1500m以下)全風化層厚度相對較小，一般在10m～25m間。除下段地下水位埋深較淺外，鋼管道中上段地下水位埋深普遍較大，多在40m以上。
調壓井距廠房直線距離約800m，沿線全強風化岩層厚度較大，加之管徑較小，並不適宜埋管布置。採用鋼管外包混凝土的回填管布置方式，壓力管道由調壓井後漸變段前端至主廠房上游邊牆總長882.966m，其中主管長864.247m。調壓井至山體出口為埋管。後接回填管段，回填管段分五段布置，共設七個鎮墩。由於管槽風化很深，鎮墩只能建在全風化花崗岩上，選取強風化花崗岩層中相對密實的中段（地基承載力達到0.3MPa）作為鎮墩基礎。採用《壓力鋼管設計規範》中明管、埋管公式分工況對鋼管進行結構計算，鋼管壁厚14~34mm。
廠址擬定於在紅土坡村南，蘇帕河左岸臨河岸坡河流階地及岸坡上，地形地伏不平，現為梯田、自然坡度約15°。覆蓋層有坡積層及沖積層，厚度變化較大，其下為全風化花崗岩，全風化下限深10m～22m，強風化下限深12.6m～22.8m，其下為弱風化花崗岩，廠房基礎置於強風化花崗
象達電站廠區象達廠區在烏泥河電站水庫左岸臨河岸坡上，安裝高程的選擇需要考慮烏泥河水庫運行水位的影響。烏泥河電站為了保證水庫的日調節的作用，確保可供調節的有效庫容。運行要求洪水期降低至死水位1438m運行，減少水庫的泥沙淤積；枯水期水庫水位抬高至正常蓄水位1448m運行。其水庫水位變幅達10m，依據烏泥河水庫的運行高水位，象達電站安裝高程經計算確定為1445m，設定尾水堰保證尾水高度滿足機組運行要求。
廠區樞紐主要建築物有：主副廠房、尾水渠、升壓站等。各建築物沿蘇帕河順河布置。
