簡介
選礦公司設計原礦處理能力為10 kt/d，設計磨礦、浮選工藝流程為一次粗選、四次掃選、粗精礦再磨、三次精選、一次精掃選、精掃選尾礦和掃選精礦合併後作為中礦集中返回再磨、再磨中礦最終返回粗選，其中粗選及掃選為雙系列，精選及精掃選為單系列。投產兩年後，選礦公司處理能力擴大到12kt/d，出現精掃選尾礦品位過高，返回後影響粗選分選，進而影響整個系統回收率的不良現象。
針對該情況，2011 年1-4 月，選礦公司進行了工藝改造，最終，通過延長精掃選流程，實現了降低精掃選尾礦品位、降低粗選入選品位和金屬循環量的目的。後續的生產實踐表明，此次工藝改造提高了整個系統的回收率，效果顯著。
改造前掃選流程分析
改造前，選礦公司精選段只有一次精掃選， 2011 年初，選礦公司處理能力由10 kt/d擴大到12 kt/d，精掃選尾礦品位上升，與掃精礦混合返回到粗選時，對粗選的分選造成了較大的影響，最終降低了整個系統的鉬回收率。
在Ⅰ、Ⅱ系列原礦品位分別為0.10%和0.11%時，Ⅰ、Ⅱ系列掃選精礦品位分別為0.259%、0.333%，但精掃選Ⅰ尾礦品位卻達到1.26%，相當於掃精選品位的5 倍左右，這是不正常的。
同時，從選礦公司設計數質量流程看，在原礦品位0.1037%時，掃選精礦品位為1.193%，精掃Ⅰ尾礦品位為0.625%，精掃Ⅰ尾礦品位僅相當於掃選精礦品位的一半。
綜上，選礦公司原系統運行儘管受處理量增加影響，精掃Ⅰ尾礦有所上升，但綜合看，其品位高出掃精四倍左右是不正常的，如此運行，返漿後，粗選入選品位上升、金屬循環量增大、粗選分選壓力增大、粗選及整個系統分選回收率下降。
因此，2011 年初，選礦公司著手進行工藝改造，決定延長精掃選流程 。
掃選改造方案確定
根據實際測定結果，粗精礦經礫磨機再磨後，細度可達到－74 μm 含量為90%~95%，此時，鉬礦物已基本實現完全單體解離，因此，精掃選流程延長過程中，不再考慮磨礦問題。經研究，主要有兩種方案可供選擇：
方案一，增加一組機械攪拌浮選機，用於處理精掃Ⅰ的尾礦，其精礦返回到精掃Ⅰ，尾礦與掃精礦合併後返回到粗選入料攪拌桶；
方案二，增加一台浮選柱，作為精掃Ⅱ，礦漿返回與方案一相同。
兩種方案流程圖相同。方案一優點在於浮選機操作靈活，可通過人工調節和干預，達到較好的浮選效果，缺點在於浮選機動力消耗較大，自動化程度較低，使用後，需要額外增加崗位操作人員，與我公司追求的高度自動化操作的目標不相符合，同時，浮選機占用空間較大，增設後，會破壞車間的整體設備布置格局；方案二優點在於可以選用與現用浮選柱相同類型的CCF 系列浮選柱，操作時由原浮選柱操作崗兼任即可，不產生額外的操作難度，缺點在於需要添加與之配套的自動控制系統，固定投資費用較高，同時，用作精掃Ⅱ，CCF浮選柱操作靈活性不強，其效果不如浮選機。
經公司相關部門討論後決定採用方案二。2011年1 月份，公司著手核算現有系統產能，為精掃Ⅱ浮選柱設備選型提供數據支撐。根據公司碎礦系統和浮選系統設備情況，按照取上限的原則，以14kt/d 的處理量進行設備選型計算可得，精掃Ⅱ浮選柱所需直徑為1.6 m，考慮到設備配套及安裝空間的問題，最終，採用規格為Φ1.5 m×12.0 m 的CCF 浮選柱。
2011 年2 月份，選礦公司著手進行工藝改造，改造所需主體設備外委加工，氣、水、藥劑管道及自動控制系統由公司技術人員完成。2月底，主體設備加工完成，開始進行安裝。4 月初，所有改造工作全部完成，精掃選Ⅱ浮選柱投入使用。
掃選改造後效果及效益分析
1 效果分析
精掃Ⅱ浮選柱投入使用以來，基本實現了降低精掃選尾礦品位的目的，根據2011 年5 月份線上監測統計結果，精掃Ⅱ尾礦品位絕大部分保持在0.4%~0.6%，現取其中一組數據作分析在Ⅰ、Ⅱ系列原礦品位分別為0.114%和0.108%時，Ⅰ、Ⅱ系列掃選精礦品位分別為0.352%、0.409%，精掃選Ⅰ尾礦品位為0.572%，略高於掃選精礦，相比改造前的1.26%有了大幅度降低，為公司取得優異分選指標打下了基礎。
2 效益分析
精掃Ⅱ浮選柱投入使用後，延長了精掃選流程，降低了精掃返漿（精掃尾礦返回粗選） 鉬品位及其對粗選分選穩定性的影響，整個系統分選回收率有了顯著的提高。
改造前，1-3 月份，在原礦品位0.1236%時，精礦品位48.98%，實際回收率只有86.90%；改造後，4-6 月份，在原礦品位0.1142%時，精礦品位51.86%，實際回收率達到89.43%。對比改造前後可知，在原礦品位下降的情況下，實際回收率提升了2.53%，效果顯著。以全年處理礦石340 萬t、生產45%標準乾精礦7 000 t，鉬精粉價格1800元/（噸·度） 估算，工藝改造後，全年可多產出鉬精粉177.1 t，為企業增加經濟效益1 434.51 萬元 。
掃選存在問題及下一步研究思路
1 存在問題
鑒於工藝特點，浮選系統中抑銅藥劑主要添加在精Ⅰ至精掃Ⅱ，因此，粗選對銅礦物的抑制作用不明顯。根據流程樣檢測結果，掃選精礦的銅品位在0.2%~0.3%，而精掃選尾礦的銅品位則在0.4%以上，精掃選尾礦與掃選精礦合併後返回粗選，其所含銅礦物多數會進入粗精礦，使整個系統的銅礦物形成循環，一定時間以後，會造成精選系統銅富集，最終影響鉬精礦的質量和產出量。
2 研究思路
其一，可以考慮通過調節，進一步降低精掃Ⅱ的尾礦品位，然後將精掃Ⅱ尾礦排入掃選，從而降低粗選的抑銅壓力和分選壓力，同時降低精選系統的銅富集程度；其二，可以考慮將精掃Ⅱ尾礦進一步分選後再返回，形成副產品銅精礦。這些問題都需要進一步的研究和嘗試。
總結
1） 選礦公司處理能力由設計的10 kt/d擴大到12 kt/d 後，出現精掃選尾礦品位過高，返回後影響粗選分選，進而影響整個系統回收率的不良現象，需要進行工藝改造。
2） 選礦公司通過增設精掃Ⅱ浮選柱，延長了精掃選的流程，使精掃選的尾礦品位由1.26%下降到0.572%，實現了降低精掃選尾礦鉬品位、降低粗選入選品位和金屬循環量的目的。生產表明， 此次工藝改造可提高系統整體回收率2.53%，為企業贏得經濟效益1 434.51 萬元，效果顯著。已經申請到國家“礦產資源與綜合利用專項資金”800 萬元。
3） 工藝改造後，依然存在精選系統中銅富集的問題，需要進一步研究和嘗試 。
