LRB在工程行業是鉛芯隔震橡膠支座
1、產品簡介
〖LRB系列鉛芯隔震橡膠支座〗是按照現行交通運輸行業標準《公路橋樑鉛芯隔震橡膠支座》（JT/T822-2011）、國家標準《橡膠支座第2部分：橋樑隔震橡膠支座》（GB20688.2-2006）以及相關行業規範，同時參照歐洲標準研製的減隔震類橋樑構件系列產品，適用於8度及以下地震烈度區的各類公路及市政橋樑。
2、支座分類
LRB系列鉛芯隔震橡膠支座按本體形狀分為矩形鉛芯隔震橡膠支座和圓形鉛芯隔震橡膠支座。
1）型號表示
支座有四個鉛芯，本體寬度為520mm，長度為620mm，高度為172mm，橡膠剪下模量為1.2MPa的矩形鉛芯隔震橡膠支座型號表示為：J4Q520×620×172G1.2。
支座有四個鉛芯，本體直徑為620mm，高度為229mm，橡膠剪下模量為1.0MPa的圓形鉛芯隔震橡膠支座型號表示為：Y4Q620×229G1.0。
LRB系列鉛芯隔震橡膠支座的豎向載荷傳遞過程是由支座上預埋鋼板→上連線鋼板→上封板→橡膠、鉛芯、加勁鋼板疊層結構→下封板→下連線鋼板→墩台。
LRB系列鉛芯隔震橡膠支座的地震水平載荷傳遞過程是墩台→錨桿→下連線鋼板→剪下鍵→下封板→橡膠、鉛芯、加勁鋼板疊層結構→上封板→剪下鍵→上連線鋼板→上預埋鋼板→通過錨桿傳遞到梁體。
3、產品特點
豎向剛度穩定，承載橋樑載荷效果好；
水平剛度適中，滿足地震產生大位移需求；
鉛芯阻尼效果好，具有良好的耗能能力；
主要採用天然橡膠，溫度適用範圍較廣；
鉛芯面積可調，方便支座阻尼比調整；
安裝及檢修更換方便，運營維護成本較低。
4、支座技術性能
4.1規格系列
圓形鉛芯隔震橡膠支座分為22類：
d420，d470，d520，d570，d620，d670，d720，d770，D820，d870，d920，d970，d1020，d1070，
d1120，d1170，d1220，d1270，d1320，d1370，d1420，d1470。
矩形鉛芯隔震橡膠支座分為25類：
300×420，350×350，350×520，420×420，470×570，520×520，520×620，570×570，570×670，
620×620，670×670，720×720，770×770，820×820，870×870，920×920，970×970，1020×1020，
1070×1070，1120×1120，1170×1170，1220×1220，1270×1270，1320×1320，1370×1370。
4.2剪下模量
本系列支座設計剪下模量為0.8MPa、1.0MPa、1.2MPa。
4.3水平等效剛度
175%剪應變時矩形鉛芯隔震橡膠支座最大水平等效剛度為9.7kN/mm，最小水平等效剛度為1.3kN/mm，圓形鉛芯隔震橡膠支座最大水平等效剛度為10.4kN/mm，最小水平等效剛度為1.1kN/mm。各個規格系列水平等效剛度詳見支座規格尺寸的設計參數表。
4.4等效阻尼比
175%剪應變時矩形鉛芯隔震橡膠支座最大等效阻尼比為22.7%，最小等效阻尼比為14.4%，圓形鉛芯隔震橡膠支座最大等效阻尼比為20%，最小等效阻尼比為13.5%。各個規格系列等效阻尼比詳見支座規格尺寸的設計參數表。
4.5設計剪下位移
支座的設計剪應變如表1所示。
表1LRB系列鉛芯隔震橡膠支座的設計剪應變
註：剪下位移=剪應變×支座有效橡膠層總厚度。
4.6溫度適用範圍
本系列支座的環境溫度範圍為-25℃~+60℃。
註：若項目有特殊需求，本系列支座以上各技術性能參數均可進行定製設計。
5、支座選用原則
1.支座驗算時，正常使用狀態下支座剪下角α正切值，當不計制動力時，tanα≤0.5；當計入制動力時，tanα≤0.7。
2.支座驗算時，應檢算所選用支座的力學性能是否滿足相應地震力作用下的使用要求，並綜合考慮橋樑的結構形式、技術性能特點、施工工藝要求及造價等因素。
3.按照橡膠設計剪下模量G值大小的不同，分別進行了區別設計，工程技術人員應當根據每座橋樑的實際情況進行選型，以最佳化結構受力及使用情況。
豎向承載力相同的支座，其水平剛度隨G值增加而相應增大，但適應變形的能力隨G值增加卻相應降低，因此，工程技術人員在選型時，應當根據每座橋樑的具體情況或要求進行選取，以最佳化結構受力及使用性能。
4.鉛芯隔震橡膠支座的常規選型流程為：
確定橡膠剪下模量G（G0.8、G1.0、G1.2）→支座本體形狀（圓形、矩形）→設計豎向承載力→設計剪下位移量→校核計算或最佳化設計→（反覆）。
5.根據橋樑所在地區的抗震設防烈度和場地類型進行選型，表2中列出了通常情況下LRB系列支座選型方案，供工程技術人員參考。
表2LRB系列鉛芯隔震橡膠支座剪下模量推薦選用表
註：1.Cs表示場地係數，G表示支座設計剪下模量。
2.9度抗震設防烈度區的橋樑若採用隔震設計，推薦選用支座設計剪下模量為G1.0或G1.2的LRB系列支座，但需根據實際橋樑設計參數進行計算、驗證。
6.支座選型時，應當考慮其與橋樑結構的配套適應性，並應滿足實際橋樑結構的空間位置要求；此外，套筒和錨桿等配套附屬件的設計選取應當安全、適用、經濟、合理，應避免與結構受力鋼筋相干擾或衝突，如有必要應當進行定製最佳化設計。
6、減隔震計算
【LRB系列鉛芯隔震橡膠支座】不僅保持疊層橡膠支座的良好力學性能，同時具有較高的阻尼性能。地震中通過橡膠在水平方向的大位移剪下變形，隔離橋樑上、下部結構的地震運動，延長結構自振周期，減小地震作用力，並提供支座恢復力，通過鉛芯在支座剪下過程中的擠壓屈服耗散吸收地震能量，從而實現減隔震功能。
橋樑結構的抗震分析應根據《公路橋樑抗震設計細則》（JTG/TB02-01-2008）相關條文的要求進行，通常可以採用反應譜法、動力時程法和功率譜法等。在減隔震設計階段，對於複雜橋型、採用特殊減隔震裝置的橋樑、結構動力特性比較複雜的橋樑，均建議採用非線性動力時程分析方法。本產品依據國內外先進規範要求，推薦採用非線性動力時程分析方法。
減隔震橋樑的計算模型應正確反映減隔震裝置（鉛芯隔震橡膠支座）的力學特性。當採用反應譜分析方法時，本系列支座的力學特性可按水平等效剛度和等效阻尼比進行模擬，支座的水平等效剛度和等效阻尼比見後附圖表所列參數；當採用非線性動力時程分析方法時，本系列支座的力學性能可按等效雙線性恢復力模型模擬，其支座的雙線性恢復力模型見圖11。
8、工程業績
福建夏漳跨海大橋工程
