現況概述
門式鋼架結構門式剛架柱頂布置直線式鋼索須待剛架整體安裝完畢後張拉鋼索施加預應力，無法避免高空作業。而且剛架中直線式預應力索的效率往往不能充分發揮作用，而且預應力對梁的平面內穩定非常不利。 為了增加斜梁剛度，並降低結構用鋼量，本文提出了索支承實腹式門式剛架這種新型預應力鋼結構形式。
結構形式
索支承門式剛架梁下的拉索通過三根豎撐桿與剛架梁發生作用，此時的拉索不僅僅是給結構施加預應力的手段，而且成為剛架橫樑的下弦桿，較傳統採用的緊貼剛架梁下弦布置預應力索的方式具有更大的結構剛度。
鋼拉索兩端錨固在剛架柱頂，梁跨中屋脊位置設定一道撐竿，視剛架跨度和所需預應力大小可在半跨內再各設一道，其中拉索採用高強度鋼絞線，撐竿採用雙層的套絲鋼套管，通過旋動鋼套管的外管使撐竿伸長（圖1和圖2）。 索支承實腹式門式剛架的特點在於施加預應力的方法有兩種：可以直接張拉鋼索施加預應力，也可以通過伸長撐竿施加預應力。
後一種預應力施加方法是靠旋長撐桿來實現的，給索支承剛架施加預應力就是通過人為伸長撐竿來張緊和拉長鋼索使鋼索中產生預應力的過程。拉索預先錨固在柱頂的連線牛腿中（圖5），旋長撐竿必然撐緊拉索，也就給拉索施加了預拉力。由於撐竿所受的力是拉索預應力的豎向分力，而拉索於豎直方向夾角接近90度，所以此分力相比於拉索預應力非常小。
而旋轉撐竿本身又是利用槓桿原理，這樣施加預應力是便不需要張拉設備，採用電動扳手甚至於人工便可完成。 由於預應力的大小隨鋼索的伸長量變化，而鋼索的伸長量可以通過撐竿的伸長來控制，因此預應力水平易於控制，同時改變撐竿的數目和位置就可以控制加在剛架樑上的向上的頂力。
索支承剛架的樑柱節點構造與普通剛架相同，但是撐竿和鋼索、撐竿和梁以及鋼索和剛架的連線節點需要作特殊處理。兩端帶有反向螺紋的鋼管撐桿一端通過焊接與鋼樑相連（圖4），另一端焊接在槽形夾片上通過螺栓與拉索相連（圖3）。鋼索通過多孔夾片錨具錨固在柱牛腿上（圖5）。撐竿和梁下翼緣以及槽形夾片的焊接都應採用工廠焊接以保證質量。
力學性能
索支承大跨度門式剛架的力學性能與一般預應力結構一樣預應力調整了剛架梁、柱受力狀態，降低了外荷載作用下的內力峰值和剛架梁的跨中撓度，從而使預應力剛架比普通剛架的內力和變形有大幅度下降，提高了剛架的承載力、增大了結構剛度。從剛架樑柱節點和梁跨中彎矩在受力全過程三個階段的變化（圖7）不難看出索支承剛架三個階段的受力就是載入——卸載——再載入的過程。
索支撐門式剛架除了具有傳統預應力結構增強結構剛度、降低柱頂彎矩及柱腳反力（柱腳彎矩為零）的優點外，還具有一些自身的特點：
（1） 較傳統預應力門式剛架預應力效果更明顯、具有更大的承載能力 施加預應力後，不難從剛架內力圖（圖3）上看出，不僅鋼拉索對柱頂產生向內的拉力，同時與傳統預應力結構比較撐竿還對剛架產生向上的頂力。向上的頂力能夠抵消很大一部分豎向外荷載，因此施加了預應力後的索支撐門式剛架承受外荷載後，樑柱中最終彎矩減小甚至反號。 預應力鋼索和撐竿的內力隨著外荷載的施加而變化（圖8和圖9），在起控制作用的豎向荷載作用下鋼索和撐竿的內力有顯著增加，對整個剛架承受更大的外荷載起到很大作用。
（2） 較傳統預應力門式剛架結構具有更大的結構剛度 拉索不僅僅給結構施加了預應力，而且成為剛架橫樑的下弦桿，無疑較傳統採用的緊貼剛架梁下弦布置預應力索的方式具有更大的結構剛度。此外，在豎向荷載作用下，索支承剛架的撐竿和鋼拉索分別對剛架梁和柱起到彈性支撐的作用，增強了剛架特別是梁的剛度。
（3）避免剛架梁在平面內失穩 對於一般屋面坡度較小的實腹剛架來說，剛架橫樑的軸向力較小，所以設計時不需驗算橫樑的平面內穩定承載力，而橫樑的平面外的穩定性則靠檁條和隅撐來保證。預應力門式剛架中的橫樑面外穩定性同樣靠檁條和隅撐來保證，但其面內的力學性能與一般剛架不同。因為拉索中的預拉力在使剛架梁產生上拱變形的同時，還給斜梁施加了一個較大的軸向壓力，這樣斜梁就成為一個典型的壓彎構件，其穩定問題不容忽視。而索支承門式剛架結構則很好的解決了這一問題：索支承結構中的拉索通過豎撐竿桿不僅給剛架施加了預應力，而且豎桿端部也成為了剛架梁在剛架平面內的一個彈性支承點，這樣剛架橫樑在平面內的穩定計算長度便可大為折減。布置若干個這樣的豎桿便可保證了剛架梁平面內的穩定性。
實例分析
為分析索支撐實腹式門式剛架的受力性能，本文對跨度72m，檐口高度24m，柱距9m，屋面坡度1：20的某糧食倉庫採用索支撐門式剛架進行了計算。考慮到撐竿在施加預應力過程中伸長量很大，計算時應考慮大變形。本文採用幾何非線性方法進行計算，以一榀剛架為單元，按平面結構處理。施工過程中剛架的實際受荷過程分三個階段：第一階段——剛架在現場拼裝完成後，此時剛架只承受自重。第二階段——剛架拼裝後，安裝鋼拉索和撐竿，然後旋撐竿施加預應力，此時剛架同時承受自重和預應力。第三階段——剛架在正常使用階段承受全部使用荷載。因此，剛架受力性能分析計算按照以上三個階段進行。 剛架在正常使用階段的荷載最不利組合考慮以下幾種計算工況：
（1）1. 2恆荷載+1.4活荷載
（2）1.0恆荷載+1.4風荷載(向右)
（3）1.2恆荷載+1.4風荷載（向右）
（4）1.2恆荷載+1.4×0.85（活荷載+風荷載(向右)） 通過仔細分析表1中數據和不同階段剛架內力變化圖可以看出，施加了預應力後的樑柱節點彎矩由自重作用下的-503.67KNm增至217.03KNm，梁跨中彎矩由313.78KNm減至-365.96KNm（圖7）。
此時剛架樑柱的內（應）力幾乎與豎向荷載作用下的內（應）力反號，預應力對剛架起到了很好的卸載作用，而且剛架樑柱的應力均不大（表1）。剛架承受外荷載作用時，雖然2、3兩種荷載組合作用下由於風荷載對屋蓋向上的吸力作用，剛架的內力在施加預應力後的內力基礎上略有增加，但結果表明這兩種工況引起的最終內力都不起控制作用。在豎向荷載作用下，剛架樑柱節點和跨中內力分別由第二階段的217.03KNm和-365.96KNm逐漸變到-1273.12KNm和116.05KNm（圖7）。
施加預應力後剛架梁的跨中撓度由自重作用下的180.2mm（向下）變為263.2mm（向上），柱頂側移由7.2mm（向外）變為18.8mm（向內）（表1）。 對截面進行進一步最佳化後，上述72m跨度的糧倉採用索支承預應力門式剛架用鋼量（僅為剛架部分，未包括鋼拉索和撐竿）為32.2 kg/m2，比原來用普通門式剛架（文獻）節省用鋼量約35%左右。即採用撐竿和鋼索施加預應力可以提高大跨度門式剛架的經濟指標，從而增大門式剛架的經濟適用跨度。
